Mirosław Grygorowicz
Andrzej Rogalski
W ramach projektu badawczego EUREKA, w Katedrze Teorii i Projektowania Okrętów, Wydziału Oceanotechniki i Okrętownictwa Politechniki Gdańskiej, wykonano projekt kształtu kadłuba statku pasażerskiego, turystyczno – hotelowego, przeznaczonego do eksploatacji na wodach śródlądowych w warunkach pływania na wodzie głębokiej, płytkiej oraz kanale. Statek ten to zestaw składający się z pchacza, autonomicznego statku z własnym napędem i barki wyposażonej w aktywne urządzenia sterujące. Projekt obejmuje dwie wersje kształtu kadłuba pchacza, różniące się rozwiązaniem części rufowej oraz dwie wersje barki o odmiennej konfiguracji kształtu części dziobowej. Badania modelowe obejmowały pomiar charakterystyk oporowych statku i hydrodynamicznych zespołu śruba-dysza.
Dane charakterystyczne obu wersji pchacza i barki.
Pchacz P-I i P-II Barka B-I i B-II
Długość całkowita LOA - 55,00 m 55,00 m
Długość między pionami LPP - 54,00 m 53,30 m
Szerokość kadłuba B - 9,00 m 9,00 m
Zanurzenie konstrukcyjne T - 1,00 m 1,00 m
Współczynnik pełnotliwości kadłuba CB - 0,819 0,869/0,855
Współczynnik pełnotliwości owręża CM - 0,937 0,937
Wyporność konstrukcyjna - 398,034 m3 416,859/410,143 m3
Powierzchnia zwilżona S - 524,910 m2 521,190/512.680 m2
Dane charakterystyczne Zestawu Pchanego (pchacz + barka).
Długość całkowita LOA - 110,00 m
Długość wodnicy pływania LWL - 108,30 m
Szerokość kadłuba B - 9,00 m
Zanurzenie konstrukcyjne T - 1,00 m
Wyporność konstrukcyjna - 827,002 m3
Powierzchnia zwilżona S - 1033,870 m2
Kształt kadłubów obu wersji pchacza i barki przedstawiono na rysunkach od 1 do 4.
Rys. 1. Linie teoretyczne pchacza P-I.
Rys. 2. Linie teoretyczne pchacza P-II.
Rys. 3. Linie teoretyczne barki B-I.
Rys. 4. Linie teoretyczne barki B-II.
Modele, bez części wystających, wykonano w skali 1:30. Badania oporu, na wodzie głębokiej i płytkiej, przeprowadzono w basenie holowniczym Katedry Teorii i Projektowania Okrętu Wydziału Oceanotechniki i Okrętownictwa Politechniki Gdańskiej przy pomocy urządzenia grawitacyjnego. W trakcie pomiarów rejestrowano prędkość modelu [m/s] i odpowiadającą mu wartość oporu całkowitego RTM [N]. Nie rejestrowano położenia modelu względem powierzchni wody. Modele pchacza i barki, tworzące zestaw pchany, połączono sztywno bez możliwości wzajemnych obrotów i przemieszczeń.
Pomiary na wodzie płytkiej wykonano dla trzech wartości względnej głębokości wody h/T = 1,5; 2,0 i 2,5. Zakresy prędkości holowania, w przypadku modeli pchacza i barki wynosiły i dla modelu zestawu pchanego.
Ekstrapolacja wyników badań modelowych na jednostkę rzeczywistą została przeprowadzona metodą Froude’a z zastosowaniem ekstrapolacji trójwymiarowej, w której współczynnik kształtu przyjęto zgodnie z wyrażeniem ITTC – 72. Współczynnik oporu tarcia ekwiwalentnej płyty określono ekstrapolatorem ITTC – 57. Dodatek na chropowatość poszycia obliczona dla standardowej chropowatości poszycia kadłuba .
Badania na wodzie głębokiej h/T = ∞ obejmowały pomiary wielkości oporu całkowitego modeli, w funkcji prędkości holowania, dla obu wersji kształtu kadłuba barki, pchacza i czterech możliwych konfiguracji zestawów pchanych. Celem badań było wybranie, najkorzystniejszej oporowo, wersji pchacza oraz zestawu pchanego do dalszych badań na wodzie o ograniczonej głębokości.
Pomiary wykonano w zakresie względnej prędkości holowania, dla obu modeli barki i pchacza oraz , dla modeli zestawu pchanego, co odpowiada prędkości statku km/h.
2.3.1. Barka B-I i B-II.
Wersje kadłuba barek różnią się ukształtowaniem wodnic w części dziobowej. Barka B-I ma wodnice wypukłe, bardziej pełnotliwe (rys. 3), natomiast barka B-II wklęsłe, wyostrzone (rys. 4). Na rys. 5 przedstawiono zmiany prognozowanego oporu całkowitego obu wersji barki. Z przebiegu krzywych oporu wynika, że ukształtowanie części dziobowej barki B-I jest bardziej korzystne w całym zakresie mierzonych prędkości i dla prędkościkm/h ma wielkość oporu całkowitego mniejszą o 12,1%.
Rys. 5. Zmiany prognozowanego oporu całkowitego barki B-I i B-II.
2.3.2. Pchacz P-I i P-II.
Wersje kadłuba pchacza P-I i P-II różnią się ukształtowaniem części rufowych (rys. 1 i 2). Pchacz P-I ma wręgi od 0 do 10 w postaci łamanych linii prostych natomiast P-II w postaci płynnych linii krzywych. Zmiana powyższa spowodowała, że pchacz P-II ma mniejsze wartości oporu całkowitego w całym badanym zakresie prędkości – rysunek 6. Dla prędkości km/h zysk na oporze wynosi 7,1%.
Rys. 6. Zmiany prognozowanego oporu całkowitego pchacza P-I i P-II.
2.3.3. Zestawy pchane.
Z dwóch wersji pchacza i barki złożono cztery wersje zestawu pchanego o następujących oznaczeniach:
ZP-I - pchacz P-I i barka B-I
ZP-IA - pchacz P-I i barka B-II
ZP-II - pchacz P-II i barka B-I
ZP-IIA - pchacz P-II i barka B-II
Porównanie prognozowanych wartości oporu całkowitego dla wszystkich powyższych wersji zestawów pchanych przedstawiono na rys. 7.
Z analizy uzyskanych wyników badań wynika, że na wielkość oporu całkowitego zestawu pchanego decydujące wpływ ma ukształtowanie części dziobowej barki. Zestaw pchany ZP-I i ZP-II, złożony z różnych wersji pchacza P-I i P-II i barki B-I, o korzystniejszym kształcie części dziobowej, ma najmniejsze wielkości oporu całkowitego w całym zakresie mierzonych prędkości. Dla prędkości konstrukcyjnej na wodzie głębokiej km/h, zestaw pchany ZP-I i ZP-II ma o 12% mniejszy opór niż ZP-IA i ZP-IIA.
Rys. 7. Zmiany prognozowanego oporu całkowitego zestawu pchanego ZP-I, IA, II i IIA.
Badania modelowe przeprowadzono dla pchacza P-II i zestawu pchanego ZP-II na wodzie płytkiej o względnej głębokości h/T = 1,5; 2,0 i 2,5. Ze względu na niekorzystne zjawiska występujące w czasie badań, takie jak osiadanie i zmiany kąta przegłębienia, zakresy prędkości holowania modeli dobrano w zależności od prędkości krytycznej, liczonej dla danej głębokości wody. Dla rozpatrywanych głębokości wody prędkości krytyczne mają następujące wartości:
Statek
Model
h/T
VK [km/h]
VK [m/s]
1,5
13,80
0,70
2,0
15,94
0,81
2,5
17,83
0,90
Przedziały prędkości holowania modeli, dla każdej głębokości wody, wynosiły odpowiednio: dla pchacza i zestawu pchanego.
Prognozowane wartości oporu całkowitego pchacza P-II, dla wszystkich badanych głębokości łącznie z wodą głęboką h/T = ∞, przedstawiono na rys. 8, natomiast zmiany mocy efektywnej na rys. 9. Analogiczne wielkości dla zestawu pchanego ZP-II ilustrują rys.10 i 11.
Z analizy uzyskanych wyników wynika, że ograniczenie głębokości wody powoduje znaczący wzrost oporu całkowitego i mocy efektywnej. Towarzyszy temu intensyfikacja niekorzystnych zjawisk takich jak osiadanie i przegłębienie statku. Z rys. 9 wynika, że aby osiągnąć prędkość km/h pchacza P-II na wodzie płytkiej, niezbędna jest następująca...
midebski