ei_2004_11_s052.pdf
(
1023 KB
)
Pobierz
ochrona przeciwporażeniowa
ochrona przeciwporażeniowa
zagadnienia ochrony
przeciwporażeniowej
w budynkach użyteczności
publicznej
dr inż. Stanisław Czapp, mgr inż. Kazimierz Litwin – Politechnika Gdańska
P
od pojęciem budynku użytecz-
zakres i środki ochrony
przed porażeniem prądem
elektrycznym
Ochrona przeciwporażeniowa przy
dotyku pośrednim jest to zespół środ-
ków technicznych chroniących przed,
wynikłymi z uszkodzenia ochrony
przed dotykiem bezpośrednim, skut-
kami zetknięcia się człowieka z częścia-
mi przewodzącymi dostępnymi i/lub
częściami przewodzącymi obcymi. Wy-
różnia się [8] następujące środki ochro-
ny przy dotyku pośrednim:
samoczynne wyłączenie zasilania,
urządzenia II klasy ochronności lub
o izolacji równoważnej,
izolowanie stanowiska,
nieuziemione połączenia wyrów-
nawcze,
separację elektryczną.
Najczęściej stosowanym środkiem
ochrony przy dotyku pośrednim jest sa-
moczynne wyłączenie zasilania przez
zabezpieczenia nadprądowe i/lub róż-
nicowoprądowe, gdyż w ten sposób
stosunkowo tanio i prosto można za-
pewnić bezpieczeństwo użytkowania
urządzeń elektrycznych. Urządzenie za-
bezpieczające powinno samoczynnie
wyłączyć zasilanie w taki sposób, aby
w następstwie zwarcia między częścią
czynną i częścią przewodzącą dostęp-
ną lub przewodem ochronnym obwo-
du lub urządzenia, spodziewane napię-
cie dotykowe przekraczające 50 V war-
tości skutecznej prądu przemiennego
lub 120 V nietętniącego prądu stałego,
było wyłączone tak szybko, żeby nie
wystąpiły skutki patofizjologiczne dla
człowieka dotykającego w chwili zwar-
cia części przewodzących jednocześnie
dostępnych [8].
Dla zapewnienia prawidłowego dzia-
łania tego środka ochrony niezbędna
jest właściwa koordynacja zabezpieczeń
i impedancji pętli zwarciowej lub re-
zystancji uziemienia, a także zastoso-
wanie połączeń wyrównawczych. Ob-
liczeniowe lub pomiarowe sprawdza-
nie spełnienia tego wymagania pole-
ga na badaniu czułości zabezpieczeń
przy zwarciach doziemnych oraz ciągło-
ści połączeń ochronnych. Stawiane wy-
magania, praktyczna ich realizacja oraz
sposoby sprawdzania zależą od zasto-
sowanego układu sieci bądź instalacji:
TN, TT lub IT.
W układzie TN [7] zwarcie bezopo-
rowe dowolnego przewodu skrajnego
z przewodem ochronnym PE (ochron-
no-neutralnym PEN), powinno wywo-
łać przepływ prądu co najmniej równe-
go prądowi wyłączającemu poprzedza-
jącego zabezpieczenia zwarciowego, naj-
bliższego w kierunku źródła
(rys. 1a)
.
Warunek skuteczności ochrony jest wy-
rażony wzorem:
ności publicznej rozumie się [10]
budynek przeznaczony do wykony-
wania funkcji administracji publicz-
nej, wymiaru sprawiedliwości, kul-
tury, kultu religijnego, oświaty,
szkolnictwa wyższego, nauki, opieki
zdrowotnej, opieki społecznej i so-
cjalnej, obsługi bankowej, handlu,
gastronomii, usług, turystyki, spor-
tu, obsługi pasażerów w transporcie
kolejowym, drogowym, lotniczym
lub wodnym, poczty lub telekomu-
nikacji oraz inny ogólnodostępny bu-
dynek przeznaczony do wykonywa-
nia podobnych funkcji; za budynek
użyteczności publicznej uznaje się
także budynek biurowy i socjalny.
Nietrudno zauważyć, że jest to poję-
cie bardzo szerokie. Obiekty te mają
pewne cechy wspólne, jednakże jest
też dużo istotnych cech, które je róż-
nią. Nie jest możliwym omówienie
problematyki ochrony przeciwpora-
żeniowej w budynkach użyteczności
publicznej wyczerpująco w ramach
jednego artykułu. W zasadzie nale-
żałoby każdemu obiektowi poświę-
cić osobne opracowanie. Niniejszy
artykuł ma na celu przedstawienie
wybranych problemów związanych
z ochroną przeciwporażeniową,
z którymi można się spotkać w in-
stalacjach budynków użyteczności
publicznej. Główną uwagę zwrócono
na ochronę przy dotyku pośrednim,
która jest najczęściej realizowana
przez samoczynne wyłączenie zasi-
lania. Poruszono również problema-
tykę stosowania w tych instalacjach
zabezpieczeń różnicowoprądowych
oraz połączeń wyrównawczych.
Wybór zakresu oraz środków ochro-
ny przeciwporażeniowej zależy od stop-
nia zagrożenia porażeniowego, na który
mają wpływ: napięcie względem ziemi,
charakteryzujące urządzenie elektrycz-
ne, oraz warunki środowiskowe, które
mogą powodować zmniejszenie impe-
dancji ciała lub sprzyjać styczności czło-
wieka z potencjałem ziemi [6]. W insta-
lacjach elektrycznych 3×230/400 V na-
leży stosować ochronę przed dotykiem
bezpośrednim (ochrona przeciwpora-
żeniowa podstawowa) i ochronę przy
dotyku pośrednim (ochrona przeciw-
porażeniowa dodatkowa).
Ochrona przed dotykiem bezpo-
średnim jest to zespół środków tech-
nicznych chroniących przed zetknię-
ciem się człowieka z częściami czyn-
nymi, czyli będącymi w normalnych
warunkach pod napięciem oraz przed
udzieleniem się napięcia częściom prze-
wodzącym dostępnym, czyli dostęp-
nym dla dotyku częściom metalowym,
np. obudowom odbiorników, które mo-
gą się znaleźć pod napięciem w wyniku
uszkodzenia urządzenia. Wyróżnia się
następujące środki ochrony przed do-
tykiem bezpośrednim [8]:
izolowanie części czynnych,
umieszczenie poza zasięgiem ręki,
ogrodzenia lub obudowy,
bariery.
Należy pamiętać, że niektóre środki
ochrony przed dotykiem bezpośrednim
mogą być stosowane w miejscach, do
których mają dostęp tylko osoby poin-
struowane lub z kwalifikacjami.
U
Z
o
≥
I
(1)
s
gdzie:
U
o
– napięcie względem ziemi, w [V],
Z
s
– impedancja pętli zwarcia przewo-
du skrajnego z przewodem ochronnym,
w [Ω],
I
a
– prąd wyłączający zabezpieczenia,
w [A].
Wymaganie to powinno być speł-
nione przy zwarciach w punktach naj-
bardziej odległych od poprzedzającego
zabezpieczenia zwarciowego. W mia-
rę możliwości, drogą stopniowej mo-
dernizacji należy dążyć do wyelimi-
nowania układu TN-C w instalacjach
elektrycznych. Znajdujące się do chwi-
li obecnej w eksploatacji przewody alu-
miniowe w układzie TN-C, mogą być
www.elektro.info.pl
nr 11/2004
52
stępne odbiorników są uziemione in-
dywidualnie lub grupowo, to przy zwar-
ciu podwójnym warunek skuteczności
ochrony przeciwporażeniowej dla każ-
dego odbiornika jest taki jak w układzie
TT. Przepływ prądu przy zwarciu po-
dwójnym w układzie z uziemieniami
indywidualnymi odbiorników przed-
stawiono na
rysunku 4
.
Ochrona przeciwporażeniowa przez
samoczynne wyłączenie zasilania ściśle
zależy od zastosowanego układu sieci.
Specyfikąinstalacjielektrycznychwie-
lu budynków użyteczności publicznej
jest to, że mogą być zasilane ze źródeł
rezerwowych, w tym agregatów prą-
dotwórczych oraz zasilaczy bezprzer-
wowych UPS. W takim przypadku po
przejściu na zasilanie rezerwowe mo-
że się zmienić układ sieci, a więc istot-
nie zmienia się warunek skuteczności
ochrony przeciwporażeniowej. Jeżeli na-
wet układ sieci pozostanie bez zmian, to
– w układzie TN – może znacznie zwięk-
szyć się wartość impedancji pętli zwar-
ciowej i w konsekwencji spowodować
Rys. 1
Przepływ prądu przy zwarciu doziemnym:
a)
układ TN,
b)
układ TT
przyczyną groźnego porażenia prądem
elektrycznym przy zupełnie spraw-
nym odbiorniku. W wyniku przerwa-
nia przewodu ochronno-neutralnego
PEN spowodowanego upaleniem bądź
obluzowaniem przewodu w gnieździe
wtyczkowym, na przewodzącej obu-
dowie w pełni sprawnego odbiorni-
ka może pojawić się napięcie fazowe.
Zilustrowano to na
rysunku 2
. Linia
przerywana obrazuje sposób przedo-
stania się niebezpiecznego napięcia
dotykowego na przewodzącą obudo-
wę odbiornika.
W układzie sieciowym TT prąd
zwarcia przewodu skrajnego z częścią
przewodzącą dostępną powoduje prze-
pływ prądu zwarciowego przez ziemię
(rys. 1b)
. Samoczynne wyłączenie za-
silania powinno nastąpić dostatecz-
nie szybko (dopuszczalne czasy podano
w [8]). Warunek skuteczności ochrony
jest podany poniżej:
U
L
– napięcie dotykowe dopuszczalne
długotrwale, w [V],
I
a
– prąd wyłączający zabezpieczenia,
w [A].
W układzie IT z reguły nie wyma-
ga się samoczynnego wyłączania zasila-
nia przy pojedynczym zwarciu z ziemią.
Instaluje się urządzenie do kontroli sta-
nu izolacji (UKSI) dla wykrycia pierw-
szego doziemienia pomiędzy częścią
czynną a częścią przewodzącą dostęp-
ną lub ziemią. W razie obniżenia wy-
padkowej rezystancji izolacji doziem-
nej poniżej nastawionej wartości, urzą-
dzenie do kontroli stanu izolacji powin-
no włączać sygnał optyczny i akustycz-
ny. Uszkodzenie powinno być usunięte
przez służby eksploatacji.
Części przewodzące dostępne urzą-
dzeń powinny być uziemione indywi-
dualnie, grupowo lub zbiorowo. Rezy-
stancja uziemienia nie powinna prze-
kraczać wartości podanej wzorem:
I
d
– prąd jednofazowego zwarcia z zie-
mią, w [A].
Samoczynne wyłączenie zasilania
powinno natomiast nastąpić przy po-
dwójnym zwarciu z ziemią. Powinno
zadziałać co najmniej jedno z zabez-
pieczeń zwarciowych. Wymaganie to
powinno być spełnione niezależnie
od umiejscowienia obu zwarć i nieza-
leżnie od tego, w których przewodach
czynnych one wystąpiły. Jeżeli części
przewodzące dostępne wszystkich od-
biorników są przyłączone do wspól-
nego przewodu ochronnego (uziemie-
nie zbiorowe), to warunek skuteczno-
ści ochrony przeciwporażeniowej wy-
raża się zależnościami [8]:
dla układu bez przewodu neutral-
nego:
reklama
3 U
2
⋅
Z
≤
o
(4)
s
⋅
I
a
dla układu z przewodem neutral-
nym:
U
I
I R U
a
⋅
≤
(2)
R
≤
L
(3)
U
o
2
A
L
A
'
≤
Z
(5)
d
s
⋅
I
a
gdzie:
R
A
– rezystancja uziemienia przewodu
ochronnego, w [Ω],
gdzie:
U
L
– napięcie dotykowe dopuszczalne
długotrwale, w [V],
gdzie:
U
o
– znamionowe napięcie między fazą
i punktem neutralnym, w [V],
I
a
– prąd wyłączający zabezpieczenia,
w [A],
Z
s
– impedancja pętli zwarciowej od
źródła zasilania do rozpatrywanego od-
biornika obejmująca przewód skrajny
i przewód ochronny, w [Ω],
Z’
s
– impedancja pętli zwarciowej od
źródła zasilania do rozpatrywanego od-
biornika obejmująca przewód neutral-
ny i przewód ochronny, w [Ω],
Na
rysunku 3
przedstawiono prze-
pływ prądu przy podwójnym zwarciu
z ziemią, kiedy występuje uziemienie
zbiorowe. Jeżeli części przewodzące do-
Rys. 2
Zagrożenie porażeniem spowodowane przerwaniem przewodu ochronno-
-neutralnego PEN
nr 11/2004
www.elektro.info.pl
53
ochrona przeciwporażeniowa
Do pomiaru impedancji pętli zwar-
ciowej w pobliżu transformatora nie
nadaje się klasyczny przyrząd wyko-
rzystujący jako obciążenie pomiarowe
rezystancję R
0
. Taka sytuacja może mieć
miejsce, kiedy transformator (transfor-
matory) umieszczono bezpośrednio
w budynku. Każdy punkt sieci elektro-
energetycznej scharakteryzowany jest
pewną wartością argumentu impedan-
cji ϕ, czyli innym stosunkiem X/R, któ-
ry jest zwykle nieznany. Aby uniknąć
znacznych błędów pomiaru argument
obciążenia pomiarowego miernika ϕ
0
powinien mieć zbliżoną wartość do ar-
gumentu mierzonej impedancji pętli
zwarciowej. Dostępne mierniki zwy-
kle nie dają możliwości płynnego na-
stawiania kąta ϕ ze względu na trud-
ności wykonania takiego impedancyj-
nego obciążenia pomiarowego. W przy-
padku mierników z rezystancyjnym ob-
ciążeniem pomiarowym w miejscach,
gdzie X/R > 1, może wystąpić znacz-
ny błąd pomiaru związany z różnicą
argumentów. Przykładowe przebiegi
błędu pomiaru δZ
ϕ
wynikające z róż-
nicy argumentu impedancji pętli zwar-
ciowej i obciążenia miernika przedsta-
wione są na
rysunku 5
. Z wykresu wi-
dać, że błąd pomiaru może przekraczać
wartość 70 % przy stosowaniu mierni-
ka z rezystancyjnym obciążeniem po-
miarowym, jeżeli pomiar jest wyko-
nywany w pobliżu stacji transforma-
torowej (ϕ = 70°), a więc kiedy zna-
czenie ma reaktancja pętli zwarciowej.
Natomiast przy równości argumentów
(ϕ = ϕ
0
) błąd pomiaru przyjmuje war-
tość zero.
W niektórych obiektach takich jak
szpitale, bądź budynki wysokościowe
jednym ze źródeł rezerwowego zasila-
nia powinien być agregat prądotwór-
czy. Schemat przykładowej instalacji
jest przedstawiony na
rysunku 6
.
Agregat jest źródłem o ograniczonej
mocy w stosunku do transformatorów
sieciowych, a więc prąd przy zwarciu
doziemnym będzie znacznie mniejszy
niż przy zasilaniu bezpośrednio z sie-
ci niskiego napięcia. Ponadto instala-
cje, w których stosuje się agregaty prą-
dotwórcze, powinny być wyposażone
w układy automatyki uniemożliwiają-
Rys. 3
Przepływ prądu zwarciowego przy podwójnym zwarciu w trójfazowym układzie IT z uziemieniem zbiorowym:
a)
układ bez
przewodu neutralnego,
b)
układ z przewodem neutralnym
nieskuteczną ochronę przeciwporaże-
niową.
pieczenia, które mają wyłączać zasi-
lanie przy zwarciu doziemnym, nale-
ży rozpatrzyć najbardziej niekorzyst-
ne warunki pracy [9]. Jeżeli zasilanie
podstawowe i rezerwowe jest realizo-
wane z dwóch niezależnych linii, na-
leży się spodziewać, że nie zmieni się
układ sieci po zmianie zasilania z pod-
stawowego na rezerwowe. W układzie
TN w wyniku załączenia zasilania re-
zerwowego może wzrosnąć wartość im-
pedancji pętli zwarciowej i spowodo-
wać zmniejszenie spodziewanego prą-
du zwarciowego. W pewnych warun-
kach skutkuje to brakiem zadziałania
urządzeń zabezpieczających. Skutecz-
ność ochrony przeciwporażeniowej na-
leży również sprawdzić w pozostałych
stanach pracy.
Zasilanie budynków użyteczno-
ści publicznej nierzadko odbywa się
ze stacji transformatorowej zlokali-
zowanej bezpośrednio w rozpatrywa-
nym budynku lub jego pobliżu. Tego
typu rozwiązanie może istotnie wpły-
wać na dokładność oceny skuteczno-
ści ochrony przeciwporażeniowej na
podstawie pomiaru impedancji pętli
zwarciowej. Wartość impedancji pętli
zwarciowej zależy od miejsca przepro-
wadzania pomiaru i tak np. w pobli-
żu transformatora może wynosić kil-
kanaście miliomów przy stosunku
X/R ≥ 5,5 (argument mierzonej impe-
dancji pętli
ϕ
≥
80
°
), natomiast przy
końcu rozległej instalacji odbiorczej
jej wartość może dochodzić do kilku
omów i przeważa w niej składowa re-
zystancyjna (X/R
≤
0,25;
ϕ
≤
15
°
). Przy-
rządy pomiarowe spotykane w prakty-
ce wykonują sztuczne zwarcie [4]:
tylko przez rezystancję R
0
,
kolejno przez rezystancję R
0
i reak-
tancję indukcyjną X
0
,
przez impedancję Z
0
z możliwością
regulacji argumentu ϕ
0
.
zasilanie instalacji budynków
użyteczności publicznej
i jego wpływ na ocenę
skuteczności ochrony
przeciwporażeniowej
Budynki użyteczności publicznej
są to w większości obiekty, w których
jednocześnie przebywa znaczna liczba
osób, a więc zanik napięcia w instalacji
elektrycznej może spowodować zagro-
żenie życia lub zdrowia ludzi. W obiek-
tach takich często stosuje się zasilanie
z dwóch niezależnych, ręcznie bądź
samoczynnie załączających się źródeł
energii elektrycznej. Realizując ochro-
nę przez samoczynne wyłączenie zasi-
lania należy mieć na uwadze to, że mo-
gą się znacząco zmienić warunki zwar-
ciowe w instalacji. Wymiarując zabez-
Rys. 4
Przepływ prądu zwarciowego przy podwójnym zwarciu w trójfazowym układzie IT z uziemieniem indywidualnym:
a)
układ bez przewodu neutralnego,
b)
układ z przewodem neutralnym
www.elektro.info.pl
nr 11/2004
54
leży stosować wyłączniki typu A ,
które reagują na prąd różnicowy prze-
mienny i prąd jednokierunkowy pulsu-
jący o składowej stałej nieprzekracza-
jącej 6 mA. W uzasadnionych przypad-
kach należałoby stosować wyłączniki
różnicowoprądowe typu B reagu-
jące również na prądy różnicowe stałe.
W
tabeli 1
przedstawiono przykładowe
układy prostownikowe i przebiegi prą-
dów zwarć doziemnych i
∆
[5].
Rodzaj wyłącznika różnicowoprądo-
wego wpływa na określenie prądu wy-
wpływają również stosowane w in-
stalacjach budynków użyteczności pu-
blicznej filtry przeciwzakłóceniowe.
Charakteryzują się tym, że przy załącza-
niu obwodu pod napięcie w przewodzie
ochronnym instalacji płynie stosunko-
wo duży przejściowy prąd upływowy
[3].
Rysunek 8a
przedstawia przebieg
prądu upływowego podczas załącza-
nia obwodu pod napięcie. Zastosowa-
nie bezzwłocznych wyłączników różni-
cowoprądowych mogłoby powodować
zbędne ich zadziałania podczas załącza-
nia obwodów z filtramiprzeciwzakłó-
ceniowymi. W takiej sytuacji należy za-
miast wyłącznika bezzwłocznego zain-
stalować wyłącznik krótkozwłoczny
(rys. 8b)
. Wyłącznik ten przetrzymuje
przejściowe prądy upływowe.
Zasilanie instalacji poprzez zasilacz
UPS niesie ze sobą możliwość braku
działania wyłączników różnicowoprą-
dowych w sytuacji zagrażającej poraże-
niem. Po zaniku napięcia w sieci elek-
troenergetycznej instalacja odbiorcza
może być zasilana z UPS jak na
rysun-
ku 9
, co jest związane ze zmianą ukła-
du sieci z TN-S na IT (dotyczy tylko za-
silaczy, w których występuje galwanicz-
ne oddzielenie od sieci zasilającej ukła-
du baterii, przystosowanych do pracy
w układzie IT).
Mimo podwójnego zwarcia z udzia-
łem ziemi wyłącznik różnicowoprądo-
wy nie zadziała. Suma geometryczna
Rys. 5
Błędy pomiaru
δ
Z
ϕ
= f(
ϕ
), dla różnych argumentów obciążenia pomiarowe-
go:
ϕ
0
= 0
°
,
ϕ
0
= 30
°
,
ϕ
0
= 60
°
Rys. 6
Schemat strukturalny zasilania budynku z uwzględnieniem zasilania rezerwowego
ce zasilanie sieci zewnętrznej z takie-
go agregatu. Znane są wypadki pora-
żeń prądem elektrycznym ludzi wyko-
nujących prace na odcinku sieci 15 kV,
który znalazł się niespodziewanie pod
napięciem w wyniku załączenia agrega-
tu w sieci niskiego napięcia (wówczas
agregat zasila stronę dolnego napięcia
transformatora).
Dla zwiększenia pewności zasilania
w budynkach użyteczności publicznej
coraz częściej stosuje się różnego rodza-
ju bezprzerwowe zasilacze UPS. Stoso-
wanie układów z zasilaczami UPS może
powodować pewne komplikacje przy
wymiarowaniu ochrony przeciwpora-
żeniowej przez samoczynne wyłącze-
nie zasilania [1].
Podczas zasilania instalacji budyn-
ku w stanie awaryjnym z zasilacza
UPS może się zmienić układ sieci np.
z TN na IT i zmienia się warunek sa-
moczynnego wyłączenia zasilania przy
zwarciu doziemnym (sytuacja taka jest
możliwa w niektórych typach UPS-ów).
W układzie IT prąd pierwszego zwar-
cia doziemnego jest niewielki i z regu-
ły nie następuje jego wyłączenie. Do-
piero drugie zwarcie z ziemią powodu-
je przepływ dużego prądu zwarciowe-
go i zadziałanie zabezpieczeń.
W niektórych zasilaczach przy zwar-
ciu po stronie wtórnej załączany jest tor
obejściowy, czego skutkiem jest galwa-
niczne połączenie z siecią elektroener-
getyczną
(rys. 7)
[11]. Rozwiązanie to
z kolei wpływa korzystnie na warunki
zwarciowe z punktu widzenia ochro-
ny przeciwporażeniowej (gdyż prąd
zwarciowy podczas zwarcia przepły-
wa przez by-pass z pominięciem prze-
kształtnika).
łączającego zabezpieczenia występują-
cego w zależnościach (1), (2), (4), (5).
W
tabeli 2
podano prądy wyłączające
dla różnych typów wyłączników różni-
cowoprądowych przy założeniu, że I
∆
n
jest znamionowym różnicowym prą-
dem zadziałania wyłącznika [7].
Na dobór i prawidłowe działanie
wyłączników różnicowoprądowych
reklama
stosowanie zabezpieczeń
różnicowoprądowych
Instalowanie znacznej liczby odbior-
ników i urządzeń nieliniowych, takich
jak urządzenia komputerowe, prze-
kształtniki, bezprzerwowe zasilacze
w instalacjach obiektów użyteczności
publicznej powoduje, że w razie upły-
wu prądu do ziemi jego kształt może
odbiegać od sinusoidy. Wyłączniki róż-
nicowoprądowe typu AC, reagujące na
prąd przemienny, mogą nie działać pra-
widłowo przy prądach upływowych od-
kształconych. W instalacjach tych na-
nr 11/2004
www.elektro.info.pl
55
ochrona przeciwporażeniowa
prądów płynących przez przekładnik
Ferrantiego wyłącznika różnicowo-
prądowego jest równa zeru, a więc nie
ma podstaw do zadziałania wyłączni-
ka mimo zagrożenia porażeniowego.
W takiej sytuacji można polegać tylko
na zabezpieczeniach zwarciowych, oraz
na wewnętrznym układzie zasilacza
UPS, który odłącza zasilanie po prze-
kroczeniu przez prąd zwarciowy okre-
ślonej krotności wartości prądu zna-
mionowego zasilacza. Większość zasi-
laczy UPS jest przystosowana do pracy
w układzie TN, w których opisane zja-
wisko nie występuje. Podczas projek-
towania instalacji UPS należy dokład-
nie przeanalizować dokumentację fa-
bryczną i podjąć właściwą decyzję od-
nośnie do zabezpieczenia instalacji od-
biorczej za UPS-em.
Stosowanie zabezpieczeń różnico-
woprądowych znacznie poprawia stan
bezpieczeństwa w instalacjach elek-
trycznych. Uzasadnione jest zatem in-
stalowanie ich wszędzie tam, gdzie jest
to tylko możliwe. Jednak niewłaściwie
dobrane czy zainstalowane wyłączni-
ki różnicowoprądowe mogą stwarzać
różne komplikacje w instalacji.
Rysu-
nek 10
obrazuje trzy rozwiązania insta-
lacji z wyłącznikami różnicowoprądo-
wymi: pierwsze charakteryzuje się wy-
łącznikami różnicowoprądowymi zain-
stalowanymi w wybranych obwodach
– tam, gdzie jest to konieczne bądź zale-
cane, drugie przewiduje wyłącznik róż-
nicowoprądowy główny zabezpieczają-
cy całą instalację, natomiast w trzecim
zastosowano wyłączniki różnicowoprą-
dowe w wybranych obwodach odbior-
czych oraz wyłącznik główny [2].
Zaletą rozwiązania z
rysunku 10a
jest wybiorcze działanie zabezpieczeń
w każdym możliwym przypadku tzn.
gdy w którymś obwodzie odbiorczym
nastąpi upływ do ziemi prądu rzędu
kilkudziesięciu miliamperów, bądź na-
stąpi zwarcie wielkoprądowe. Instala-
cja pokazana na
rysunku 10b
jest roz-
wiązaniem tańszym, ale niezalecanym
z punktu widzenia wybiorczości, gdyż
wystarczy upływ prądu w którymkol-
wiek obwodzie odbiorczym, aby za-
działał wyłącznik różnicowoprądowy
główny i spowodował odłączenie za-
silania w całym budynku. Przy więk-
szości zwarć doziemnych zostaną po-
zbawione zasilania również obwody
nieuszkodzone. Niepożądane zadzia-
łania wyłącznika głównego mogą zda-
rzać się przy przyjęciu rozwiązania z
ry-
sunku 10c
. Zwarcie doziemne w obwo-
dach odbiorczych bez wyłączników róż-
nicowoprądowych spowoduje zadziała-
nie wyłącznika głównego.
Rys. 7
Przykładowy uproszczony schemat wewnętrzny zasilacza UPS
a)
b)
Rys. 8 a
) Przebieg przejściowego prądu upływowego podczas załączania obwodu,
b)
charakterystyki wyłączników różnicowo-
prądowych
Zakres prądu
wyzwalającego
Schemat obwodu
Rodzaj prądu I
∆
Kształt prądu I
∆
przemienny
sinusoidalny
(0,5
÷
1,0) I
∆
n
pulsujący
wyprostowany
jednopołówkowo
(0,35
÷
1,4) I
∆
n
pulsujący:
– kąt wysterowania 90
°
– kąt wysterowania 135
°
(0,25
÷
1,4) I
∆
n
(0,11
÷
1,4) I
∆
n
stały o niewielkiej
zawartości składowej
okresowej
(0,5
÷
2,0) I
∆
n
Tab. 1
Przykładowe układy prostownikowe, przebiegi prądów zwarć doziemnych i
∆
oraz zakresy prądów wyzwalających wyłącz-
ników różnicowoprądowych
Prąd wyłączający I
∆
Typ wyłącznika
Bezzwłoczny lub krótkozwłoczny, wyzwalanie AC.
I
∆
n
1,25
⋅
I
∆
n
Mrozoodporny jw.
1,4
⋅
I
∆
n
Bezzwłoczny lub krótkozwłoczny, wyzwalanie A.
2
⋅
I
∆
n
Zwłoczny, wyzwalanie AC.
2,8
⋅
I
∆
n
Zwłoczny, wywalanie A.
Tab. 2
Prąd wyłączający zabezpieczeń różnicowoprądowych
www.elektro.info.pl
nr 11/2004
56
Plik z chomika:
pilot1216
Inne pliki z tego folderu:
ei_2004_11_s004.pdf
(130 KB)
ei_2004_11_s005.pdf
(111 KB)
ei_2004_11_s006.pdf
(592 KB)
ei_2004_11_s010.pdf
(1145 KB)
ei_2004_11_s016.pdf
(1018 KB)
Inne foldery tego chomika:
- II w.św. - Pacyfik, Azja
- II w.św. - Rosja - ZSRR
- II w.św. Afryka, Atlantyk
- ★ Oszukać Umysł
ENCYKLOPEDIA KOŚCIELNA
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin