RM-ZELB.pdf
(
216 KB
)
Pobierz
ZELB-2
Program komputerowy RM-ZELB - moduĀ pakietu RM wspĀpracujĥcy z
programem gĀwnym RM-WIN - do zintegrowanego wymiarowania prĪtw
programem gĀwnym RM-WIN - do zintegrowanego wymiarowania prĪtw
konstrukcji ōelbet
konstrukcji ōelbetowych, zgodnie z zasadami i wymaganiami PN-B-
wych, zgodnie z zasadami i wymaganiami PN-B-
03264:2002.
C H A R A K T E R Y S T Y K A M O D U Ł U
Moduł
RM-ZELB
jest zintegrowanym składnikiem pakietu
RM
przeznaczonym do wymiarowania prħtów Ňelbetowych
wg
PN-B-03264:2002
. IntegralnoĻę opiera siħ na wykorzy-
staniu mechanizmu dynamicznej wymiany danych (ang.
DDE) systemu Windows pomiħdzy aplikacjami. W tym przy-
padku dotyczy to konwersacji pomiħdzy programem głów-
nym
RM-WIN
i modułem
RM-ZELB
, czyli wzajemnym
Ļwiadczeniu usług i przekazywaniu informacji. Oznacza to,
Ňe wszelkie zmiany dokonywane w programie
RM-WIN
,
majĢce wpływ na wymiarowanie, sĢ automatycznie
uwzglħdniane przez moduł
RM-ZELB
i odwrotnie - zmiany
dokonywane w module
RM-ZELB
, majĢce wpływ na stan sił
w prħtach konstrukcji, sĢ automatycznie uwzglħdniane
przez program główny
RM-WIN
. Posługiwanie siħ modułem
RM-ZELB
polega na operowaniu tzw. kontekstami wymia-
rowania ĻciĻle powiĢzanymi z poszczególnymi normowymi
warunkami stanów granicznych noĻnoĻci i uŇytkowania.
Do najwaŇniejszych funkcji modułu
RM-ZELB
naleŇy zali-
czyę:
V
automatyczne ustalanie listy kontekstów wymiarowania
jakim dany prħt powinien podlegaę, co zaleŇy od jego
pracy statycznej, kinematycznej i kształtu przekroju.
V
zadawanie obciĢŇeı działajĢcych w płaszczyŅnie prosto-
padłej do płaszczyzny ustroju, co pozwala na uwzglħd-
nienie w wymiarowaniu przestrzennej pracy prħta,
V
automatyczne wyznaczanie długoĻci wyboczeniowych
prħtów Ļciskanych oraz okreĻlanie wielkoĻci (mimoĻrody
niezamierzone, mimoĻrody statyczne, współczynnik
wpływu smukłoĻci) dla potrzeb wymiarowania,
V
zmianħ parametrów przekroju z automatycznĢ aktualiza-
cjĢ wyników obliczeı statycznych,
V
doraŅne wyznaczanie i automatyczne wyszukiwanie miej-
sca i wartoĻci maksymalnego zbrojenia wymaganego,
V
automatyczne ustalanie miarodajnej kombinacji grup ob-
ciĢŇeı dla wielkoĻci zbrojenia wymaganego (obwiednie
zbrojenia),
V
deklarowanie zbrojenia w postaci rzeczywistych prħtów z
moŇliwoĻciĢ ich odginania i skracania,
V
doraŅne sprawdzanie i automatyczne wyszukiwanie naj-
niekorzystniejszego normowego warunku noĻnoĻci gra-
nicznej przekrojów prostopadłych prħta (obwiednia no-
ĻnoĻci),
V
automatyczne ustalanie przekroju oraz miarodajnej kom-
binacji grup obciĢŇeı, przy której współczynnik rezerwy
noĻnoĻci tego przekroju jest najmniejszy,
V
deklarowanie zbrojenia na Ļcinanie (strzemion) z moŇli-
woĻciĢ podziału elementu na sekcje o zróŇnicowanym
zbrojeniu poprzecznym,
V
automatyczne ustalanie połoŇenia i rodzaju odcinków
Ļcinania oraz wyszukiwanie i sprawdzanie warunków no-
ĻnoĻci na Ļcinanie tych odcinków,
V
automatyczne wyznaczanie kĢta nachylenia krzyŇulców
betonowych do osi podłuŇnej elementu,
V
automatyczne wyszukiwanie miejsca maksymalnych sze-
rokoĻci rys prostopadłych i ukoĻnych prħta,
V
wyznaczanie linii ugiħcia prħta poprzez całkowanie krzy-
wizny ,
V
umieszczanie w schowku lub bezpoĻrednie przesyłanie
do edytora MS Word wyników liczbowych oraz rysunków
w formie gotowych arkuszy, przygotowanych w konwencji
obliczeı rħcznych z moŇliwoĻciĢ ich „wklejania” w edyto-
rze akceptujĢcym format RTF, co pozwala na automa-
tyczne łĢczenie wyników wymiarowania z innymi czħ-
Ļciami dokumentacji technicznej.
V
generowanie i umieszczanie w schowku, w postaci tzw.
metapliku, rysunku prħta - wraz z zadeklarowanym zbro-
jeniem oraz zaznaczonymi przekrojami - który moŇe byę
importowany w programach do rysowania (AUTOCAD,
MEGACAD) jako podkład do wykonania rysunku kon-
strukcyjnego wymiarowanego prħta.
Program komputerowy RM-ZELB - moduĀ pakietu RM wspĀpracujĥcy z
programem gĀwnym RM-WIN - do zintegrowanego wymiarowania prĪtw
konstrukcji ōelbet
Przykład dokumentu
ĺ
cinanie
Obliczenia wykonano:
- dla kombinacji [
ACG
] grup obci
ĢŇ
e
ı
, dla której suma zbrojenia wymaganego jest najwi
ħ
ksza
Wielko
Ļ
ci obliczeniowe:
M
Sd
=Ö(M
Sdx
2
+ M
Sdy
2
) = Ö(-395,1
2
+0,0
2
) =395,1 kNm
af
cd
=0.85×10,7=9,1 MPa, f
yd
=310 MPa =f
td
,
Zbrojenie rozci
Ģ
gane (
232,1
Fc
35,2
47,3
2
2
2
2
e
s1
=10,00 ‰):
A
s1
=
20,63
cm
2
¼
(7¤20 = 21,99 cm
2
),
Dodatkowe zbrojenie
Ļ
ciskane nie jest obliczeniowo wymagane.
A
s
=A
s1
+A
s1
=20,63 cm
2
, r=100´A
s
/A
c
= 100´20,63/3250=0,63 %
Wielko
Ļ
ci geometryczne [cm]
:
h=70,0, d=66,5, x=12,6 (x=0,189),
a
1
=3,5, a
c
=4,7, z
c
=61,8, A
cc
=940 cm
2
,
-23,5
-65
,
3
h
d
zc
150,0
150,0
300,0
-110,9
700
-174,5
a1
Fs1
-378,8
800
N o
Ļ
n o
Ļę
o d c i n k a I I - g o r o d z a j u :
Przyj
ħ
to k
Ģ
t q = 36,4°
n = 0,7 - f
ck
/ 200 = 0,7 - 16 / 200 = 0,620
D
e
s1
=10,00 ‰,
Wielko
Ļ
ci statyczne [kN, kNm] (
ȴ
– mierzone w płaszczy
Ņ
nie zginania):
F
c
=
¹¹Ŏ
c
·dA
cc
= -639,7, F
s1
=
¹¹Ŏ
s
·dA
s1
=639,7,
M
c
=
¹¹Ŏ
c
·
ȴ
·dA
c
=167,7, M
s1
=
¹¹Ŏ
s
·
ȴ
·dA
s1
=227,4,
Warunki równowagi wewn
ħ
trznej:
F
c
+F
s1
=-639,7+(639,7)=0,0 kN (N
Sd
=0,0 kN)
M
c
+M
s1
=167,7+(227,4)=395,1 kNm (M
Sd
=395,1 kNm)
No
Ļ
no
Ļę
przekroju prostopadłego:
Obliczenia wykonano dla kombinacji [
ABCDG
] grup obci
ĢŇ
e
ı
, dla której warunek stanu granicznego
no
Ļ
no
Ļ
ci przekroju jest najniekorzystniejszy
Wielko
Ļ
ci obliczeniowe:
M
Sd
=Ö(M
Sdx
2
+ M
Sdy
2
) = Ö(295,3
2
+0,0
2
) =295,3 kNm
af
cd
=0.85×10,7=9,1 MPa, f
yd
=310 MPa =f
td
,
Zbrojenie rozci
Ģ
gane: A
s1
=
18,85
cm
2
,
Zbrojenie
Ļ
ciskane: A
s2
=
9,42
cm
2
,
A
s
=A
s1
+A
s1
=28,27 cm
2
,
e
c
=-2,33 ‰,
A
sw
2
f
ywd
2
z
cos
a
=
3,14×310
59,0
62,1×0,707
×10
-1
= 72,5 kN
V
Rd
=
s
2
n
f
b
z
cot
q
cot
a
= 0,620×10,7×40,0×62,1
1,355×1,000
(1 + 1,355²)×(2×1,355 + 1,000)
×10
-1
= 19,8 kN
D
V
Rd
£
cd
w
1
+
cot
2
q
2
cot
q
+
cot
a
Przyj
ħ
to
D
V
Rd
= 72,5 kN.
V
Rd2
=
n
f
b
z
cot
q
+
D
V
=
0,620×10,7×40,0×62,1
1,355
1 + 1,355²
×10
-1
+ 72,5 = 859,9 kN
cd
w
Rd
1
+
cot
2
q
6¤20
V
Sd
=
353,4 < 859,9
= V
Rd2
V
Rd3
=
A
sw
1
f
1
ywd
A
sw
2
f
ywd
2
z
cot
q
+
z
cot
q
+
cot
a
)
sin
a
a1
=
Fs1
s
s
1
2
780
r
=100
´
A
s
/A
c
= 100
´
28,27/3570=0,79 %
=
1,13×310
20,0
62,1×1,355
×10
-1
+
3,14×310
59,0
62,1×(1,355 + 1,000)×0,707
×10
-1
= 318,1 kN
h
zc
Wielko
Ļ
ci geometryczne [cm]:
h=90,2, d=76,6, x=30,2 (
d
V
Sd
=
318,1 < 318,1
= V
Rd3
Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozci
Ģ
gane:
T
d
= |M
Sd
| / z + 0,5 |V
Sd
| cot
=0,395),
a
1
=13,6, a
2
=7,8, a
c
=9,9, z
c
=64,6, A
cc
=1120 cm
2
,
e
c
=-0,85 ‰, e
s2
=-0,74 ‰, e
s1
=1,30 ‰,
Wielko
Ļ
ci statyczne [kN, kNm] (z- mierzone w płaszczy
Ņ
nie zginania):
x
Fc
= 373,0 / (67,7×10
2
) + 0,5×353,1×1,355 = 790,0 kN
T
d
=
790,0 > 584,3
= 18,85×310 ×10
-1
= A
s1
f
yd
Zarysowanie
S z e r o k o
Ļę
r o z w a r c i a r y s y u k o
Ļ
n e j :
r
w1
=
q
Fs2
a2
3¤20
800
s
s
dA
s2
=-119,1,
M
c
=
ÐÐ
s
c
z dA
c
=108,7, M
s1
=
ÐÐ
s
s
z dA
s1
=139,4, M
s2
=
ÐÐ
s
s
z dA
s2
=47,3,
Warunek stanu granicznego no
Ļ
no
Ļ
ci:
M
Rd
=
408,8 kNm >
M
Sd
=M
c
+M
s1
+M
s2
=108,7+(139,4)+(47,3)=
295,3
kNm
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)
Na całej długo
Ļ
ci pr
ħ
ta przyj
ħ
to strzemiona o
Ļ
rednicy f=6 mm ze stali A-II, dla której f
ywd
= 310 MPa.
F
c
=
ÐÐ
s
c
dA
cc
= -326,0, F
s1
=
ÐÐ
s
s
dA
s1
=445,1, F
s2
=
ÐÐ
A
sw
b
1
=
1,13
20,0×40,0
= 0,00141,
r
w2
=
A
w
s
2
= 0,00000
s
s
b
sin
a
1
w
2
r
w
=
r
w1
+
r
w2
= 0,00141 + 0,00000 = 0,00141
1
1
3×[0,00141/(0,7×6,0)]
= 0,99
l =
=
Ç
r
r
×
3
w
1
+
w
2
É
Ù
b
f
b
f
1
1
2
2
t
=
V
w
Sd
=
-170,0
40,0×69,0
×10
= 0,616 MPa
b
d
150,0
150,0
300,0
4
r
t
2
l
0,00141×200000×16
= 0,33 mm
w
k
=
0,33 > 0,3
= w
lim
Ugi
ħ
cia
B =
w
k
=
=
4×0,616²×0,99
E
f
w
s
ck
Rozstaw strzemion:
S t r e f a n r 1
Pocz
Ģ
tek i koniec strefy: x
a
= 0,0 x
b
= 150,0 cm
Przyj
ħ
to strzemiona 4-ci
ħ
te, prostopadłe do osi pr
ħ
ta o rozstawie
20,0
cm, dla których stopie
ı
zbrojenia
na
Ļ
cinanie wynosi:
E
c
,
eff
I
II
9167×1009048
1 - 0,5×0,5(115,5/-312,1)²×(1 -1009048/3067621)
×10
-5
= 94672 kNm
2
=
1
-
b
b
(
M
/
M
)
2
(
-
I
/
I
)
r
w
= A
sw
/(s b
w
sin a) = 1,13 / (20,0×40,0×1,000) = 0,00141
r
w
=
0,00141 > 0,0009
=
1
2
cr
Sd
II
I
r
w min
S t r e f a n r 2
Pocz
Ģ
tek i koniec strefy: x
a
= 150,0 x
b
= 300,0 cm
Przyj
ħ
to strzemiona 4-ci
ħ
te, prostopadłe do osi pr
ħ
ta o rozstawie
30,0
cm, dla których stopie
ı
zbrojenia
na
Ļ
cinanie wynosi:
Ugi
ħ
cia.
Ugi
ħ
cie w punkcie o współrz
ħ
dnej x = 2,766 cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi
pr
ħ
ta (1/
Ⱦ
) , wynosi:
a
,d
=
k
M
Sd
l
eff
2
/ B = 0,085×312,1×6,000
2
/ 94672 ×10
3
= 10,1 mm
a = a
¯
,d
= 10,1 mm
a =
10,1 < 40,0
= a
lim
Analogiczne ugi
ħ
cie wyznaczone dla zmiennej sztywno
Ļ
ci wzdłu
Ň
osi pr
ħ
ta, wynosi:
â = â
¯
,d
= 8,9 mm
S t r e f a n r 3
Pocz
Ģ
tek i koniec strefy: x
a
= 300,0 x
b
= 600,0 cm
Przyj
ħ
to strzemiona 4-ci
ħ
te, prostopadłe do osi pr
ħ
ta o rozstawie
20,0
cm, dla których stopie
ı
zbrojenia
na
Ļ
cinanie wynosi:
r
w
= A
sw
/(s b
w
sin a) = 1,13 / (30,0×40,0×1,000) = 0,00094
r
w
=
0,00094 > 0,0009
=
r
w min
) = 1,13 / (20,0×40,0×1,000) = 0,00141
r
w
=
0,00141 > 0,0009
= r
w min
a
Skala 1:50
Skala 1:20
A
B
A-A
Nr 2
A
B
Nr1 2#20 L=2,03
Nr2 2#20 L=6,20
Nr 3 Nr 4 Nr 0 Nr 0 Nr 7
107
87
B-B
Nr 1 Nr 2 Nr 3 Nr 4 Nr 0 Nr 0
147
77
27
47
27
Nr 7
(
r
w
= A
sw
/(s b
w
sin
Plik z chomika:
msx33
Inne pliki z tego folderu:
Okladka.bmp
(652 KB)
RM-ZELB.pdf
(216 KB)
RM-WIN.pdf
(1270 KB)
RM-STAL.pdf
(446 KB)
RM-SPOL.pdf
(137 KB)
Inne foldery tego chomika:
Belka podsuwnicowa
Beton
diagnoza
Irena Styczek-Logopedia
Kasowanie inspekcji
Zgłoś jeśli
naruszono regulamin